高預應力強力支護系統(tǒng)及其在深部巷道中的應用

康紅普 , 王金華 , 林 　健

( 煤炭科學研究總院 開采研究分院 , 北京 　 100013)

摘 　要 : 針對煤礦深部及復雜困難巷道條件 , 分析了錨桿支護作用 , 提出高預應力、強力支護理論 , 大幅度提高支護系統(tǒng)的初期支護剛度與強度 , 保持圍巖的完整性 , 減少圍巖強度降低 ; 開發(fā)出高預應力、強力支護系統(tǒng) , 包括強力錨桿、強力鋼帶及強力錨索系列材料 , 力學性能得到顯著提高 ; 高預應力、強力支護系統(tǒng)成功應用于新汶礦區(qū)千米深井巷道 , 巷道變形降低 70% 左右 ,頂板離層僅為原來的 5% , 巷道支護狀況發(fā)生了本質改變 . 實踐證明 , 高預應力、強力支護系統(tǒng)可有效控制圍巖變形與破壞 . 同時 , 提高頂板支護的剛度與強度可有效地減小煤幫壓力和底臌。

　　隨著煤礦開采深度、廣度和強度的不斷增加 , 出現(xiàn)了大量復雜困難巷道 , 包括深部高地應力巷道、圍巖松軟膨脹巷道、極破碎圍巖巷道、特大斷面巷道、受強烈動壓影響巷道、沿空留巷與采空區(qū)留巷等 . 這些復雜困難巷道共同的特點是圍巖變形強烈、破壞范圍大 , 巷道往往需要多次維修與翻修 , 極易出現(xiàn)冒頂、片幫 , 巷道安全得不到保證 . 我國煤礦開采深度以 8 ～ 12 m /a 的速度增加 . 目前 , 有 100 余處煤礦開采深度超 600 m, 有 19 處煤礦開采深度超過 1 000 m, 最深達到 1 300 m. 煤炭產量的大幅度提高進一步加速了礦井深度的增加 . 淺礦井數目大為減少 , 深礦井將成倍增加 . 預計在未來 20 a 我國很多煤礦將進入到 1 000 ～ 1 500 m 的開采深度 . 深部開采引起高地壓、高地溫、高巖溶水壓和強烈的開采擾動影響 . 深部礦井垂直應力明顯增大 , 構造應力場復雜 , 開采擾動影響強烈 , 導致巷道壓力大、圍巖變形大、破壞嚴重 , 造成前掘后修、多次翻修甚至冒頂片幫的被動局面 , 對深部礦井的安全開采帶來巨大威脅 . 目前 , 雖然高強度錨桿支護已成為煤礦巷道首選的、主要的支護方式, 在一般條件下取得良好的支護效果 , 但對于深部及復雜困難巷道 , 高強度錨桿支護效果差 , 成本高 , 不能滿足巷道支護要求 . 分析其原因 , 主要表現(xiàn)在 2 個方面 : ①在支護理論方面 , 還缺乏高應力與復雜地質環(huán)境下巷道圍巖與支護體相互作用機理全面、系統(tǒng)的研究 . 目前 , 國內大部分復雜困難巷道采用二次支護理論 , 即巷道支護分兩次進行 , 一次支護在保持巷道穩(wěn)定的前提下 , 允許巷道有一定的變形以釋放壓力 ; 隔一定的時間后實施二次支護 , 保持巷道的長期穩(wěn)定 . 但是 , 這種理論目前已遇到了極大的挑戰(zhàn) , 在深部動壓影響區(qū)、構造壓力帶、軟巖破碎帶等地點 , 采用二次支護后仍出現(xiàn)變形破壞等問題 , 甚至需要 3 次、 4 次支護 , 巷道周而復始的發(fā)生破壞 ,

圍巖變形長期得不到有效控制 . ②在支護材料方面 , 現(xiàn)有錨桿與錨索支護系統(tǒng)的剛度與強度低 : 支護系統(tǒng)剛度小 , 預應力低 , 強度不足 , 抗沖擊性能差 , 造成錨桿拉斷或整體失效 ; 錨索直徑小、強度低、延伸率低 , 與鉆孔匹配性差 , 經常出現(xiàn)錨索被拉斷或整體滑動 ; 鋼帶強度與剛度小 , 容易撕裂和拉斷 , 護表效果差 .

　　圍繞上述 2 個主要問題 , 本文在深入研究深部及復雜困難巷道支護理論的基礎上 , 開發(fā)出高預應力、強力錨桿支護系統(tǒng) , 并在千米深井巷道中得到成功應用 .

1 　高預應力強力支護理論

　　針對深部及復雜困難巷道條件 , 在理論分析、數值模擬及井下試驗成果的基礎上 , 提出高預應力、強力支護理論 , 其要點 :

  (1) 巷道圍巖變形主要包括 2 部分 : ①結構面離層、滑動、裂隙張開及新裂紋產生等擴容變形 , 屬于不連續(xù)變形 ; ②圍巖的彈性變形、峰值強度之前的塑性變形、錨固區(qū)整體變形 , 屬于連續(xù)變形 . 由于結構面的強度一般比較低 , 因此開巷以后 , 不連續(xù)變形先于連續(xù)變形 . 合理的巷道支護形式是 , 大幅度提高支護系統(tǒng)的初期支護剛度與強度 , 有效控制圍巖不連續(xù)變形 , 保持圍巖的完整性 , 同時支護系統(tǒng)應具有足夠的延伸率 , 允許巷道圍巖有較大的連續(xù)變形 , 使高應力得以釋放 . 與傳統(tǒng)的 “先柔后剛、先讓后抗 ”的支護理念相比 , 深部及復雜困難巷道支護應該是 “先剛后柔再剛、先抗后讓再抗 ” , 最大限度地保持圍巖完整性 , 盡量減少圍巖強度的降低 .

   (2) 預應力錨桿支護主要作用在于控制錨固區(qū)圍巖的離層、滑動、裂隙張開、新裂紋產生等擴容變形 , 使圍巖處于受壓狀態(tài) , 抑制圍巖彎曲變形、拉伸與剪切破壞的出現(xiàn) , 使圍巖成為承載的主體 . 在錨固區(qū)內形成剛度較大的預應力承載結構 , 阻止錨固區(qū)外巖層產生離層 , 同時改善圍巖深部的應力分布狀態(tài) .

   (3) 錨桿預應力及其擴散對支護效果起著決定性作用根據巷道條件確定合理的預應力 , 并使預應力實現(xiàn)有效擴散是支護設計的關鍵 . 單根錨桿預應力的作用范圍是很有限的 , 必須通過托板、鋼帶和金屬網等構件將錨桿預應力擴散到離錨桿更遠的圍巖中 . 特別是對于巷道表面 , 即使施加很小的支護力 , 也會明顯抑制圍巖的變形與破壞 , 保持頂板的完整 . 錨桿托板、鋼帶與金屬網等護表構件在預應力支護系統(tǒng)中發(fā)揮極其重要的作用 .

   (4) 預應力錨桿支護系統(tǒng)存在臨界支護剛度 , 即使錨固區(qū)不產生明顯離層和拉應力區(qū)所需要支護系統(tǒng)提供的剛度 . 支護系統(tǒng)剛度小于臨界支護剛度 , 圍巖將長期處于變形與不穩(wěn)定狀態(tài) ; 相反 , 支護系統(tǒng)的剛度達到或超過臨界支護剛度 , 圍巖變形得到有效抑制 , 巷道處于長期穩(wěn)定狀態(tài) . 支護剛度的關鍵影響因素是錨桿預應力 , 因此 , 存在錨桿臨界預應力值 . 當錨桿預應力達到一定數值后 , 可以有效控制圍巖變形與離層 , 而且錨桿受力變化不大 .

    (5) 錨桿支護對巷道圍巖的彈性變形、峰值強度之前的塑性變形、錨固區(qū)整體變形等連續(xù)變形控制作用不明顯 , 要求支護系統(tǒng)應具有足夠的延伸率 , 使圍巖的連續(xù)變形得以釋放 .

    (6) 對于深部及復雜困難巷道 , 應采用高預應力、強力錨桿組合支護 , 應盡量一次支護就能有效控制圍巖變形與破壞 , 避免二次支護和巷道維修。

2 　高預應力強力支護系統(tǒng)的開發(fā)

　　錨桿支護材料包括桿體、托板、螺母、錨固劑、組合構件、金屬網、錨索等 . 我國煤礦巷道錨桿支護材料經歷了低強度 →高強度 →高預應力、強力支護的發(fā)展過程 .金屬桿體從圓鋼、建筑螺紋鋼 , 發(fā)展到煤礦錨桿專用鋼材 ———左旋無縱筋螺紋鋼 ; 錨固方式從機械錨固、水泥藥卷錨固 , 發(fā)展到樹脂錨固 ; 錨桿支護形式從單體錨桿、錨網支護 , 發(fā)展到錨桿、鋼帶、網、錨索等多種形式的組合支護 , 小孔徑樹脂錨固錨索得到大面積推廣應用 . 國內在高強度錨桿材料方面做了大量工作, 支護材料向高強度、高剛度與高可靠性方向發(fā)展 , 以確保巷道支護效果與安全程度 . 為了解決深部及復雜困難巷道支護難題 , 煤炭科學研究總院北京開采研究所在借鑒國外先進技術的基礎上 , 經過聯(lián)合攻關 , 開發(fā)研制出高預應力、強力支護系統(tǒng) , 包括強力錨桿、強力鋼帶及強力錨索系列材料 , 實現(xiàn)了支護系統(tǒng)的高預應力與主動、及時的強力支護 .

2. 1 　強力錨桿

2 .1. 1   　錨桿桿體幾何形狀與尺寸

　　錨桿桿體形狀設計的準則有 4 個方面 : ①在合理孔徑差的條件下 , 保證桿體能順利插入鉆孔 ; ②有利于提高錨固劑的黏結力與錨桿錨固效果 ; ③盡量使桿體各個部位等強度 ; ④桿體尾部有利于施加較大的預緊力 . 目前 , 螺紋鋼錨桿桿體主要有 3 種形式 : 普通建筑螺紋鋼桿體、右旋全螺紋鋼桿體及左旋無縱筋螺紋鋼桿體 . 前 2 種桿體存在明顯缺陷 , 正逐步淘汰 . 左旋無縱筋螺紋鋼桿體基本能滿足桿體形狀設計的四準則 , 是比較理想的錨桿桿體 . 根據復雜困難巷道條件 , 確定強力錨桿桿體公稱直徑一般為 22 ～25 mm, 長度為 2 ～ 3 m.

2 .1 . 2 　錨桿桿體材質

　　國外使用的錨桿桿體屈服強度為 400 ～ 600 MPa, 甚至更高 , 破斷力一般為 200 ～ 300 kN, 甚至更大 .如美國高強度螺紋鋼桿體的屈服強度為 414 ～ 689 MPa, 拉斷強度為 621 ～ 862 MPa; 英國高強度螺紋鋼桿體的屈服強度為 640 ～ 720 MPa; 澳大利亞的 < 22 mm 高強度錨桿破斷力達到 240 kN; < 22 mm 的超高強度錨桿破斷力達到 340 kN. 為了達到和超過國外錨桿桿體材料水平 , 滿足我國復雜困難巷道支護的要求 ,開發(fā)出錨桿專用鋼材配方 , 其中 BHRB500, BHRB600 型號的鋼材可用于生產強力錨桿 . 這 2 種鋼材的公稱直徑均為 22 ～ 25 mm, 屈服強度分別為 500, 600 MPa, 抗拉強度分別為 670, 800 MPa, 伸長率均為18%. 對于 < 22 mm 的 BHRB600 型鋼筋 , 屈服力達 228 1 1 kN, 破斷力達 304 1 1 kN. 分別是同直徑建筑螺紋鋼的 1 1 79 和 1 1 63 倍 ; 是同直徑圓鋼的 2 1 50 和 2 1 11 倍 . 強力錨桿預應力級別可超過 100 kN, 真正實現(xiàn)

了高預應力與高強度 .

2 .1 . 3 　錨桿附件

　　除強力錨桿桿體外 , 還開發(fā)出與強力錨桿力學性能相配套的托板、螺母 . 同時 , 為了減少螺母與托板之間的摩擦阻力和摩擦扭矩 , 最大限度地將錨桿安裝扭矩轉化為預緊力 , 研究開發(fā)出高效減摩墊圈 , 置于螺母與托板之間 , 顯著減少了摩擦阻力 , 在相同的安裝扭矩下大幅度提高了錨桿預緊力 .

2 .2 　強力鋼帶

　　鋼帶是高預應力、強力支護系統(tǒng)中的關鍵部件 , 對錨桿預緊力與工作阻力擴散、錨桿作用范圍擴大、整體支護能力的增強具有重要作用 . W 形鋼帶是用薄鋼板經多道軋輥連續(xù)進行冷彎、滾壓成型的型鋼產品 . W 形鋼帶護表面積大、強度高、剛度大 , 是一種性能比較優(yōu)越的錨桿組合構件 . 根據我國煤礦井下巷道的具體情況 , 設計了不同尺寸與規(guī)格的 W 鋼帶 , 并制定了我國礦用 W 鋼帶標準 (MT/T861 - 2000).在井下使用時 , 可根據巷道的具體條件 , 選擇不同參數的 W 型鋼帶 . W 形鋼帶的主要缺點是 : 當鋼帶較薄、巷道壓力大時 , 與平鋼帶類似 , 易出現(xiàn)托板壓入或壓穿鋼帶 , 導致鋼帶發(fā)生剪切和撕裂破壞 . 為了與強力錨桿力學性能匹配 , 開發(fā)出強力鋼帶 : ①適當加大鋼帶厚度 , 將鋼帶厚度由原來的 2 1 5 ～ 3 1 0 mm 增加到 4 1 0 ～ 5 1 0 mm, 使鋼帶的拉斷載荷達到 500 kN 以上 ; ②不改變鋼帶幾何尺寸的情況下 , 選用強度更高的鋼材 .

2 . 3 　強力錨索

2 . 3. 1 　錨索索體結構與材料

現(xiàn)用的小孔徑樹脂錨固預應力錨索材料主要包括索體、錨具和托板 , 索體材料一般采用鋼絞線.小孔徑樹脂錨固錨索應用初期 , 由于沒有煤礦專用錨索鋼絞線 , 只能選用建筑行業(yè)已有的鋼絞線規(guī)格 . 較為廣泛采用的鋼絞線由 7 根鋼絲組成( 圖 1 (a) ) , 為 < 15 1 2, < 17 1 8 mm, 拉斷載荷分別為 260, 353kN, 伸長率分別為 3 1 5% , 4 1 0%. 在井下使用過程中 , 發(fā)現(xiàn)1 × 7 結構錨索有以下弊端 : ①索體直徑偏小 , 與鉆孔直徑不匹配 , 孔徑差過大 , 明顯影響樹脂錨固力 ; ②索體破斷力小 , 在復雜困難巷道中經常出現(xiàn)拉斷現(xiàn)象 ; ③索體延伸率低 , 不能適應圍巖的大變形 ; ④索體強度低 , 施加的預應力水平低 , 導致錨索預應力作用范圍小 , 控制圍巖離層、滑動的作用差 , 當錨索比較長時尤為如此 .針對上述問題 , 煤炭科學研究總院北京開采研究所聯(lián)合有關單位 , 開發(fā)出大直徑、高噸位的強力錨索 , 并形成了系列產品 . 一方面加大了錨索索體直徑 , 從 < 15 1 2 mm 增加到 < 18 1 0, < 20 1 0, < 22 1 0 mm,不僅顯著地提高了索體的破斷力 , 而且使索體直徑與鉆孔直徑的配合更加合理 ; 另一方面 , 改變了索體結構 , 采用新型的 19 根鋼絲代替了原來的 7 根鋼絲 ( 圖 1 (b) ) , 索體結構更加合理 , 而且增加了索體的柔

性和延伸率 . 實驗室試驗數據表明 : 1 × 19 結構的公稱直徑分別為 18 1 0, 20 1 0, 22 1 0 mm, 拉斷載荷分別

為 408, 510, 607 kN, 伸長率均為 7 1 0%. < 22 1 0 mm 的高強度、低松弛鋼絞線的破斷力超過 600 kN, 是

< 15 1 2 mm 的鋼絞線破斷力的 2 1 3 倍 ; 索體延伸率比 < 15 1 2 mm 的鋼絞線提高一倍 .2 . 3. 2 　錨具及托板錨具是在后張法構件中 , 為保持預應力鋼絞線的拉力并將其傳遞到被錨圍巖上所用的永久性錨固裝置 . 根據強力錨索索體的力學參數 , 開發(fā)出強力錨索錨具 , 具有可靠的錨固性能和足夠的承載能力 , 保證了充分發(fā)揮強力鋼絞線的強度 . 錨索托板有多種形式 , 最常用的是平托板 , 由一定厚度和面積 ( 如300 mm × 300 mm × 16 mm) 的普通鋼板制成 . 另一種是采用一段槽鋼 ( 如 12, 14 號槽鋼 ) 制成 . 有的礦區(qū)還采用工字鋼或廢舊溜槽制作錨索托板 . 這幾種托板只適用于錨索垂直巷道表面布置 , 而且力學性能差 . 當錨索預緊力和承受的載荷比較大時 , 平托板四周易翹起 , 托板承載顯著降低 ; 槽鋼托板易變形、扭曲 , 甚至壓穿槽鋼 , 使錨索失效 . 為克服以上托板的缺點 , 滿足強力錨索的要求 , 開發(fā)出拱形錨索托板 ,并配調心球墊 . 一方面托板的承載能力顯著提高 , 與強力錨索強度相匹配 , 且具有一定的變形性 ; 另一方面 , 托板可調心 , 改善了錨索受力狀態(tài) , 使錨索支護能力得以充分發(fā)揮

3 　新汶礦區(qū)千米深井巷道支護試驗研究

新汶礦區(qū)是我國開采深度最大的礦區(qū)之一 , 平均開采深度已超過 1 000 m, 最深達 1 300 m. 它集中了采深大、地質構造復雜、礦井災害性現(xiàn)象頻發(fā)等多重條件 , 使得巷道支護極為困難 .目前 , 深部巖石巷道圍巖變形大、底臌嚴重 ; 煤巷維護困難 , 需要多次維修與翻修 ; 沖擊礦壓煤層巷道支護問題沒有得到解決 . 以往研究形成的錨網噴二次支護理論受到了挑戰(zhàn) , 在深部動壓影響區(qū)、構造壓力帶、軟巖破碎帶等地點 , 采用二次支護后仍出現(xiàn)大變形與破壞等問題 , 需要 3 次甚至更多次的支護 , 巷道維護費用極高 , 而且圍巖變形長期不能穩(wěn)定 . 為此 , 針對高地應力、軟巖巷道 , 進行了高預應力、強力支護系統(tǒng)井下試驗 .

3.1 　巷道圍巖地質與生產條件

試驗地點為新汶協(xié)莊礦 1202E 運輸巷.該巷沿二煤頂板掘進 , 煤層平均厚度 2 1 4 m, 傾角 20 ～26 ° . 直接頂為厚 6 1 5 m 的砂質頁巖 , 水平層理發(fā)育 , 破碎易垮落 ; 直接底為黏土巖 , 遇水膨脹變軟 , 厚度 0 ～ 0 1 5 m; 其下為厚 2 1 2 m 的砂質頁巖 . 巷道埋深 1 150 ～ 1 200 m. 在新汶協(xié)莊礦 1202E 運輸巷進行了地應力測量 . 測量結果表明 : 最大水平主應力為 34 1 60 MPa, 方向為 N12 1 5 ° E; 最小水平主應力為17 1 89 MPa; 垂直主應力為 30 1 48 MPa. 可見 , 新汶協(xié)莊礦千米深井巷道地應力很高 , 而且水平應力占明顯優(yōu)勢 . 圍巖強度測量結果表明 : 砂質頁巖的單軸抗壓強度為 35 ～ 40 MPa, 煤層強度為 12 MPa 左右 , 煤巖體強度比較低 . 巷道斷面為倒梯形 , 掘進斷面積 11.1 m2，全寬 3 .7 m, 全高 3 m.

3.2 　高預應力強力支護系統(tǒng)井下試驗

3.2 .1 　錨桿支護設計

　　采用有限差分數值計算進行了多方案比較 , 確定巷道支護形式為 : 高預應力、強力錨桿組合支護 ( 錨桿支護布置如圖 2 所示) ,錨桿為 < 25 mm 的左旋無縱筋錨桿 , 長度 2 1 4 m, 桿尾螺紋為 M27, 極限破斷力超過 400 kN. 樹脂加長錨固 , 預緊力設計為 80 kN. 組合構件為 W 鋼帶 , 鋼帶厚度 5 mm, 寬 280 mm. 采用金屬經緯網護頂、護幫 , 錨桿排距 1 1 0 m, 每排 12 根錨桿 , 頂板錨桿間距 900 mm, 上幫錨桿間距 1 100 mm, 下幫間距 800 mm.

3.2.2 　井下監(jiān)測數據分析

錨桿支護實施于井下后 , 進行了礦壓監(jiān)測 . 原有錨桿支護頂底板移近量 930 mm, 兩幫移近量 779 mm, 頂板下沉量 195 mm, 底臌量 735 mm, 頂板離層 80 mm. 強力錨桿支護巷道頂底板移近量為 281 mm, 兩幫移近量為 173 mm, 頂板下沉量為 40 mm, 底臌量為 241 mm,頂板離層為 4 mm, 分別比原錨桿支護巷道降低 69 1 8% , 77 1 8% , 79 1 5% , 67 1 2% , 95 1 0% , 巷道圍巖變形降低幅度非常顯著 . 巷道支護狀況如圖 3 所示 , 原支

護巷道變形大、圍巖破碎 ;強力錨桿支護巷道圍巖完整、穩(wěn)定 , 支護狀況發(fā)生了本質的改變 . 可見 , 高預應力、強力錨桿支護有效控制了深部巷道圍巖強烈變形 ,為深部巷道提供了有效的支護方式 .

3.3 　高預應力強力支護效果分析

　　綜合新汶礦區(qū)各礦井深部巷道井下試驗情況 , 高預應力、強力錨桿支護系統(tǒng)的支護效果主要表現(xiàn)為 :   (1) 大幅度提高錨桿支護系統(tǒng)的剛度與強度可有效減小圍巖離層與破壞范圍 . 采用高預應力、強力錨桿支護系統(tǒng) , 通過大幅度提高錨桿預緊力及強度 , 可有效控制圍巖離層、滑動、裂紋擴展以及新裂紋的產生等擴容變形 , 顯著減小圍巖離層、變形、破壞范圍與松動區(qū)的大小 , 保持圍巖的完整性與穩(wěn)定性 .(2) 提高頂板錨桿支護的剛度與強度可有效減小煤幫壓力和底臌 . 大幅度提高頂板錨桿預緊力及強度 , 不僅可有效控制頂板離層、滑動 , 保持頂板的完整性 , 而且能使頂板的垂直壓力向更深、更遠的兩側煤體轉移 , 降低煤幫的壓力 , 非常有利于煤幫的維護 . 同時 , 由于頂板垂直壓力向深部轉移 , 煤幫壓力與變形減小 , 又十分有利于底臌的控制 .

4 　結 　　論

     (1) 深部及復雜困難巷道錨桿支護的主要作用在于控制錨固區(qū)圍巖離層、滑動、裂隙張開、新裂紋產生等不連續(xù)的擴容變形 , 使圍巖處于受壓狀態(tài) , 抑制圍巖彎曲變形、拉伸與剪切破壞的出現(xiàn) . 合理的支護形式是 : 大幅度提高支護系統(tǒng)的初期支護剛度與強度 , 最大限度地保持圍巖完整性 , 盡量減少圍巖強度的降低 . 同時 , 支護系統(tǒng)應具有足夠的延伸率 , 允許巷道圍巖有較大的連續(xù)變形 , 使高應力得以釋放 . 深部及復雜困難巷道支護特性應該是 “先剛后柔再剛、先抗后讓再抗 ” , 應盡量一次支護就能有效控制圍巖變形與破壞 , 避免二次支護和巷道維修 .

      (2) 錨桿預應力及其擴散對支護效果起決定作用 . 根據巷道條件確定合理預應力 , 并使其實現(xiàn)有效擴散是支護設計的關鍵 . 錨桿托板、鋼帶與金屬網等護表構件在預應力支護系統(tǒng)中發(fā)揮極其重要的作用 .

      (3) 高預應力、強力支護系統(tǒng) , 包括強力錨桿、強力鋼帶及強力錨索系列材料的力學性能得到大幅度提高 , 真正實現(xiàn)了錨桿支護的主動、及時支護 .

      (4) 高預應力、強力支護系統(tǒng)在新汶礦區(qū)千米深井巷道中得到成功應用 , 巷道圍巖變形降低 70% 左右 , 頂板離層僅為原來的 5% , 巷道支護狀況發(fā)生了本質的改變 .

(5) 實踐證明 , 大幅度提高錨桿支護系統(tǒng)的剛度與強度可有效減小圍巖變形與破壞范圍 , 提高頂板支護的剛度與強度可有效減小煤幫壓力和底臌 . 高預應力、強力錨桿支護為深部及復雜困難巷道提供了有效的支護方式